|
³âµµ |
| |
³í¹®¸í |
| |
ÀúÀÚ
¹× ÇÐÀ§ |
| |
¼ö·Ï
cd ¹øÈ£ |
|
2017³â 8¿ù |
¡¡ |
Reestablishment of Post-buckling Behavior of Plate Girder Webs |
¡¡ |
MAI THI HANG ¹Ú»ç |
¡¡ |
|
|
2015³â 2¿ù |
¡¡ |
Ultimate Strength of Horizontally Curved I-Girders Subjected to Equal End Moments |
¡¡ |
À̱⼼ ¹Ú»ç |
¡¡ |
|
|
2014³â 8¿ù |
¡¡ |
ȾÇÏÁßÀ» ¹Þ´Â ±³·®ÀÇ »óÇϺΠ»óÈ£ÀÛ¿ë¿¡ ÀÇÇÑ ¿µÇâ |
¡¡ |
Â÷¼ºÇö ¼®»ç |
¡¡ |
|
|
2014³â 2¿ù |
¡¡ |
º¹ºÎÆÇ°ú Ç÷£ÁöÀÇ °¼ººñ¸¦ °í·ÁÇÑ ÇÕ¼º Ç÷¹ÀÌÆ®°Å´õÀÇ º¹ºÎÆÇ Àü´ÜÁ±¼°è¼ö »êÁ¤ |
¡¡ |
Á¶½Ã¿µ ¼®»ç |
¡¡ |
|
|
2013³â 8¿ù |
¡¡ |
ÀÌÁß ÇÕ¼º °°ü ±âµÕÀÇ Ãà·Â-¸ð¸àÆ® ÀúÇ× ¼º´É |
¡¡ |
ÀÌÁ¤È ¼®»ç |
¡¡ |
|
|
2013³â 8¿ù |
¡¡ |
Evaluation of Structural Responses using Finite Measured Displacement |
¡¡ |
ÃÖÁØÈ£ ¹Ú»ç |
¡¡ |
|
|
2013³â 2¿ù |
¡¡ |
À¯¸®¼¶À¯ º¸°ÃþÀÇ ÀûÃþ°¢ º¯È¸¦ °í·ÁÇÑ º¹ÇÕÀç·á°üÀÇ ½ÇÇèÀû ¿¬±¸ |
¡¡ |
±è´ë½Ä ¼®»ç |
¡¡ |
T77 |
|
2012³â 8¿ù |
¡¡ |
±¸Á¶¹° º¯ÇüÇü»ó ÃßÁ¤À» À§ÇÑ º¯À§°èÃø ÃÖÀûÀ§Ä¡ ¼±Á¤±â¹ý ¿¬±¸ |
¡¡ |
Jiang Meiling ¼®»ç |
¡¡ |
T75 |
|
2012³â 2¿ù |
¡¡ |
Noise and Vibration Analysis for Wheel/Rail Interaction |
¡¡ |
±èÁ¤ÈÆ ¹Ú»ç |
¡¡ |
|
|
2012³â 2¿ù |
¡¡ |
¾ÐÃàÀ» ¹Þ´Â ³»ºÎ ±¸¼Ó Áß°ø CFT ºÎÀçÀÇ ±¸¼Ó·Â Æò°¡ |
¡¡ |
À±³ª¸® ¼®»ç |
¡¡ |
T72 |
|
2012³â 2¿ù |
¡¡ |
IÇü Ãà·Â ºÎÀçÀÇ ÀÜ·ùÀÀ·Â ºÐÆ÷¿¡ µû¸¥ À¯È¿Á¢¼±Åº¼º°è¼ö |
¡¡ |
ÃÖÁøÈñ ¼®»ç |
¡¡ |
T74 |
|
2011³â 8¿ù |
¡¡ |
Wheel Laod Effect on the Stability of Continuous Welded Rail Tracks |
¡¡ |
ÇÑ»óÀ± ¹Ú»ç |
¡¡ |
T73 |
|
2011³â 8¿ù |
¡¡ |
A Study on Modular Pier using Double-Skinned Composite Tubular System |
¡¡ |
¿ø´öÈñ ¹Ú»ç |
¡¡ |
T76 |
|
2011³â 8¿ù |
¡¡ |
Local-Global Interactive Strength of Flexural Members |
¡¡ |
±èÁ¾¹Î ¹Ú»ç |
¡¡ |
|
|
2011³â 8¿ù |
¡¡ |
¾ç´Ü ±ÕÀϸð¸àÆ®¸¦ ¹Þ´Â ¼öÆò°î¼±IÇüº¸ÀÇ ±ØÇѰŵ¿¿¡ °üÇÑ Çؼ®Àû ¿¬±¸ |
¡¡ |
°µ¿¼® ¼®»ç |
¡¡ |
T71 |
|
2011³â 8¿ù |
¡¡ |
ICH-RC ±âµÕ-±âÃÊ Á¢ÇÕ ¹æ¹ýÀÇ ÃÖÀû ¼³°è |
¡¡ |
Meng Lingying ¼®»ç |
¡¡ |
T70 |
|
2011³â 2¿ù |
¡¡ |
Elastic lateral-torsional buckling of prismatic and nonprismatic I-girder with corrugated webs |
¡¡ |
Nguyen Ngoc Duong ¹Ú»ç |
¡¡ |
T68 |
|
2011³â 2¿ù |
¡¡ |
IÇü Ãà·Â ºÎÀçÀÇ ÀÜ·ùÀÀ·Â ÆÐÅÏ°ú ÃÖ´ëÀÜ·ùÀÀ·Â°ªÀ» °í·ÁÇÑ ÇÕ¸®ÀûÀÎ Á¢¼±Åº¼º°è¼ö ½Ä Á¦¾È |
¡¡ |
ÀÌ°æ¼® ¼®»ç |
¡¡ |
T67 |
|
2011³â 2¿ù |
¡¡ |
ÆóÇÕ Àü °»çÀå±³ÀÇ ±ØÇѰŵ¿¿¡ ´ëÇÑ ¿¬±¸ |
¡¡ |
ÀÌÁÖŹ ¼®»ç |
¡¡ |
T66 |
|
2010³â 8¿ù |
¡¡ |
°í¼º´É°Àç Àû¿ë Ç÷¹ÀÌÆ®°Å´õÀÇ ±ØÇÑ ÈÚ, Àü´ÜÀúÇ×·Â |
¡¡ |
±èÀ籸 ¹Ú»ç |
¡¡ |
T65 |
|
2010³â 8¿ù |
¡¡ |
ÆÄÇü º¹ºÎÆÇ °Å´õÀÇ Åº¼º/ºñź¼º ȾºñƲ¸² Á±¼ °µµ¿Í ¸ð¸àÆ® ¼öÁ¤°è¼ö Elastic/Inelastic Lateral-Torsional Buckling Strength and Moment Gradient Correction Factor of Corrugated Web I-Girder |
¡¡ |
±è¼º³² ¹Ú»ç |
¡¡ |
¡¡ |
|
2010³â 8¿ù |
¡¡ |
DYNAMIC INTERACTION OF VEHICLE-BRIDGE SYSTEM CONSIDERING THE HERTZIAN CONTACT AND RAIL IRREGULARITY |
¡¡ |
Nguyen Van Ban ¹Ú»ç |
¡¡ |
T69 |
|
2010³â 2¿ù |
¡¡ |
õ¿¬°í¹« ·¹ÀÏÆеåÀÇ ¿È¸ÞÄ«´ÏÁòÀ» ÅëÇÑ ¼ö¸í¿¹Ãø¿¡ ´ëÇÑ ¿¬±¸
A Study for Life Prediction of the NR Rubber Railpad Based on Degradation Mechanism |
¡¡ |
¹Ú´ë±Ù ¹Ú»ç |
¡¡ |
¡¡ |
|
2010³â 2¿ù |
¡¡ |
Finite Element Formulation of Mono-symmetric Curved Beam for Geometric Nonlinear Analysis |
¡¡ |
ÇѱÝÈ£ ¹Ú»ç |
¡¡ |
¡¡ |
|
2010³â 2¿ù |
¡¡ |
Ultimate Analysis of Steel Cable-stayed Bridges |
¡¡ |
±è½ÂÁØ ¹Ú»ç |
¡¡ |
T64 |
|
2010³â 2¿ù |
¡¡ |
°ø±â´ÜÃàÀ» À§ÇÑ ³»ºÎ ±¸¼Ó Áß°ø Á¶¸³½Ä±³°¢ ÄÚÇκÎÀÇ ½ÇÇèÀû ¿¬±¸ |
¡¡ |
À̵¿ÁØ ¼®»ç |
¡¡ |
T63 |
|
2009³â 8¿ù |
¡¡ |
½Ã°øÁß »çÀå±³ ¸ðµ¨ÀÇ ½ÇÇèÀû Çؼ®À» ÅëÇÑ ±ØÇѰŵ¿ºÐ¼® |
¡¡ |
À̱⼼ ¼®»ç |
¡¡ |
T62 |
|
2009³â 2¿ù |
¡¡ |
ÆóÇÕ Àü »çÀå±³ÀÇ Á±¼¾ÈÁ¤¼º¿¡ ´ëÇÑ ¿¬±¸ |
¡¡ |
½É°æ¼® ¼®»ç |
¡¡ |
T61 |
|
2009³â 2¿ù |
¡¡ |
°î¼± °³±¸Á¦Çü ±³·®ÀÇ ºñƲ¸² °Åµ¿ ºÐ¼®À»À§ÇÑ ¸Å°³º¯¼ö ¿¬±¸ |
¡¡ |
·ùÀç°Ç ¼®»ç |
¡¡ |
T60 |
|
2009³â 2¿ù |
¡¡ |
ÆÄÇü º¹ºÎÆÇÀ» °®´Â Ç÷¹ÀÌÆ®°Å´õÀÇ ºñƲ¸² °Åµ¿¿¡ ´ëÇÑ Çؼ®Àû ¿¬±¸ |
¡¡ |
ÀÌÀç¹Î ¼®»ç |
¡¡ |
T59 |
|
2009³â 2¿ù |
¡¡ |
ÆÄÇü º¹ºÎÆÇ °Å´õÀÇ ÈÚ°µµ¿¡ ´ëÇÑ Çؼ®Àû ¿¬±¸ |
¡¡ |
³²ÁÖ¿µ ¼®»ç |
¡¡ |
T58 |
|
2008³â 8¿ù |
¡¡ |
3Áߺ¸ ½½·¡ºê±ËµµÀÇ ·¹ÀÏÆе尼ºÀÇ
°æÈ¿¡ µû¸¥ µ¿Àû °Åµ¿Æ¯¼ººÐ¼® |
¡¡ |
ÃÖÇö¼ö ¼®»ç |
¡¡ |
T57 |
|
2008³â 8¿ù |
¡¡ |
Á¶¸³½Ä ³»ºÎ ±¸¼Ó Áß°ø CFT±³°¢ÀÇ Á¢ÇÕºÎ
°³¹ß |
¡¡ |
¿ø´öÈñ ¼®»ç |
¡¡ |
T56 |
|
2008³â 8¿ù |
¡¡ |
±¤¿ª¼ÛÀü¼±·Î¿¡¼ÀÇ ¼ÛÀüöž°ú ¼ÛÀü¼±·ÎÀÇ
»óÈ£ÀÛ¿ë ¿¬±¸ |
¡¡ |
Áø¼®¿ø ¼®»ç |
¡¡ |
T55 |
|
2008³â 2¿ù |
¡¡ |
Ç÷¹ÀÌÆ®°Å´õÀÇ ÅëÇÕ ±ØÇÑ ÈÚ ´Ü¸é°µµ |
¡¡ |
Ȳ¹Î¿À ¹Ú»ç |
¡¡ |
T54 |
|
2008³â 2¿ù |
¡¡ |
¿Â÷ÇÏÁß ÀçÇϽà ±³·®»óslab±ËµµÀÇ »óÇâ·Â
¹Î°¨µµºÐ¼® |
¡¡ |
ÃÖ¼º±â ¼®»ç |
¡¡ |
T53 |
|
2008³â 2¿ù |
¡¡ |
¼ÛÀüöžÀÇ ±ØÇѰŵ¿¿¡ °üÇÑ Çؼ®¿¬±¸ |
¡¡ |
ÀåÁø¿ø ¼®»ç |
¡¡ |
T52 |
|
2008³â 2¿ù |
¡¡ |
³»ºÎ Áß°ø CFT ±âµÕÀÇ ºñ¼±Çü °Åµ¿ ºÐ¼® |
¡¡ |
¹ÚÁ¾±Ù ¼®»ç |
¡¡ |
T51 |
|
2008³â 2¿ù |
¡¡ |
ÆÄÇü º¹ºÎÆÇÀ» °¡Áø Ç÷¹ÀÌÆ®°Å´õÀÇ È¾-ºñƲ¸²
Á±¼ °Åµ¿ ºÐ¼® |
¡¡ |
ÀüÁø¼ö ¼®»ç |
¡¡ |
T50 |
|
2007³â 2¿ù |
¡¡ |
°ü·Î ¿¬°áºÎÀÇ ÀÀ·ÂÁýÁßÀú°¨±â¹ý¿¬±¸ |
¡¡ |
Á¤¼Ò¿µ ¼®»ç |
¡¡ |
T49 |
|
2007³â 2¿ù |
¡¡ |
Parametric study of
trapezoidal section in curved box girder bridge
including distortional warping |
¡¡ |
Nguyen Van
Ban ¼®»ç |
¡¡ |
T48 |
|
2007³â 2¿ù |
¡¡ |
³»ºÎ ±¸¼Ó Áß°ø CFT±³°¢ÀÇ ³»Áø ¼º´É¿¡
´ëÇÑ ¸Å°³º¯¼ö ¿¬±¸ |
¡¡ |
±èÇöÁ¾ ¼®»ç |
¡¡ |
T47 |
|
2007³â 2¿ù |
¡¡ |
Àå´ë·¹ÀÏ ±Ëµµ¿Í ±³·®ÀÇ »óÈ£ÀÛ¿ë¿¡ ´ëÇÑ
¸Å°³º¯¼ö ºÐ¼® |
¡¡ |
±èÁ¾¹Î ¼®»ç |
¡¡ |
T46 |
|
2006³â 8¿ù |
¡¡ |
±ËµµÀÇ ¾ÈÀü¼º Æò°¡¸¦ À§ÇÑ Ã¼°áÀåÄ¡ÀÇ ½ÇÇèÀû
¿¬±¸ |
¡¡ |
±èÁ¤ÈÆ ¼®»ç |
¡¡ |
T45 |
|
2006³â 2¿ù |
¡¡ |
Dynamic Interaction of
Track and Train System on the Brocken Rail |
¡¡ |
°À±¼® ¹Ú»ç |
¡¡ |
T43 |
|
2006³â 2¿ù |
¡¡ |
Development of Enhanced
Ductile Hollow Columns with Internal Confinement |
¡¡ |
ÇÑÅÃÈñ ¹Ú»ç |
¡¡ |
T42 |
|
2006³â 2¿ù |
¡¡ |
´Ù¾çÇÑ °æ°èÁ¶°ÇÀ» °í·ÁÇÑ I-Çü º¸ÀÇ
¸ð¸àÆ®±¸¹è ¼öÁ¤°è¼ö |
¡¡ |
Á¶¿ë¹Î ¼®»ç |
¡¡ |
T41 |
|
2006³â 2¿ù |
¡¡ |
Á÷±³ À̹漺 Àç·á ÆÄÇü ¾Ï°ÅÀÇ Åº¼º Á±¼ °Åµ¿
Ư¼º |
¡¡ |
±èÅ¿¬ ¼®»ç |
¡¡ |
T40 |
|
2006³â 2¿ù |
¡¡ |
°î¼±±Ëµµ¿Í ±³·®ÀÇ »óÈ£ ÀÛ¿ë °Åµ¿ ºÐ¼® |
¡¡ |
°¹Îö ¼®»ç |
¡¡ |
T39 |
|
2006³â 2¿ù |
¡¡ |
ÈÚºÎÀçÀÇ ½Ç½Ã°£ »óÅ Æò°¡¸¦ À§ÇÑ ÃÖÀû º¯À§
°èÃø |
¡¡ |
±èÇüÁß ¼®»ç |
¡¡ |
T38 |
|
2006³â 2¿ù |
¡¡ |
¸®ºê·Î º¸°µÈ GFRP PipeÀÇ Á±¼ °Åµ¿
Ư¼º |
¡¡ |
¼ÁÖÇü ¼®»ç |
¡¡ |
T37 |
|
2006³â 2¿ù |
¡¡ |
Æí½ÉÇÏÁßÀ» ¹Þ´Â Á¦Çü ´Ù½Ç¹Ú½º°Å´õ¿¡¼ÀÇ
ÇÏÁߺи® |
¡¡ |
±è½ÂÁØ ¼®»ç |
¡¡ |
T44 |
|
2005³â 2¿ù |
|
ÆÄÇüº¹ºÎÆÇ IÇüº¸ÀÇ ÈÚºñƲ¸² Á±¼°Åµ¿ |
|
±è¿ì¸® ¼®»ç |
|
T36 |
|
2005³â 2¿ù |
|
°°ü»ðÀÔ Áß°ø RC±âµÕ ¿¬¼º°Åµ¿¿¡ ´ëÇÑ
½ÇÇèÀû ¿¬±¸ |
|
Á¶Àμ® ¼®»ç |
|
T35 |
|
2004³â 8¿ù |
|
±Ëµµ ±¸¼º ÀÎÀÚµéÀÌ Àå´ë·¹ÀÏ ±Ëµµ ¾ÈÁ¤¼º¿¡
¹ÌÄ¡´Â ¿µÇâ |
|
¾ÈÈïȯ ¼®»ç |
|
T34 |
|
2004³â 8¿ù |
|
±¸¼ÓÁ¶°ÇÀÌ ÄÜÅ©¸®Æ® ÀÀ·Â-º¯Çü·ü °ü°è¿¡
¹ÌÄ¡´Â ¿µÇâ |
|
ÀÓ¼®ºó ¼®»ç |
|
T33 |
|
2004³â 2¿ù |
|
´Ù¾çÇÑ ÇÏÁß°ú °æ°èÁ¶°ÇÀ» °í·ÁÇÑ ÆÇÇüÀÇ
ź¼ºÁ±¼ |
|
Ȳ°æ¹Î ¼®»ç |
|
T32 |
|
2004³â 2¿ù |
|
°°ü¿¡ ÀÇÇÑ ÄÜÅ©¸®Æ® ±¸¼ÓÈ¿°ú ¿¬±¸ |
|
±èÈ«Áß ¼®»ç |
|
- |
|
2004³â 2¿ù |
|
»óÀÚÇü´Ü¸é ¸ð¼¸®ÀÇ °î·üÀÌ ±¹ºÎÁ±¼ °µµ¿¡ ¹ÌÄ¡´Â ¿µÇâ |
|
±è±â¾ð ¼®»ç |
|
T31 |
|
2004³â 2¿ù |
|
°»óÆÇÀÇ Guss Asphalt¿¡ ÀÇÇÑ ¿ ¿µÇâÆò°¡ |
|
°íÀ±±â ¼®»ç |
|
T30 |
|
2004³â 2¿ù |
|
öµµ ±³·® Àå´ë·¹ÀÏ Ãà·ÂÀÇ ¿µÇâÀÎÀÚ |
|
±è°æ»ï ¼®»ç |
|
T29 |
|
2003³â 8¿ù |
|
Æú¸®¿¡Æ¿·» µµ¸·Ã¶±ÙÀ» »ç¿ëÇÑ Ã¶±ÙÄÜÅ©¸®Æ® ÈÚºÎÀçÀÇ ºÎÂø¼º´É |
|
±è¿µÁø ¹Ú»ç |
|
- |
|
2003³â 2¿ù |
|
°¹Ú½º °Å´õ±³·®ÀÇ °Ýº® °¼º¿¡ µû¸¥ °Ýº®°£°ÝÀÇ ÃÖÀûÈ |
|
ÀÓ´Ù¼ö ¼®»ç |
|
T28 |
|
2003³â 2¿ù |
|
±Ëµµ Á±¼¿¡ ´ëÇÑ ±Ëµµ ±¸¼º¿ä¼ÒµéÀÇ ¹Î°¨µµ |
|
¹èÁØÇö ¼®»ç |
|
T27 |
|
2003³â 2¿ù |
|
ÀûÃþ°¢ º¯È¸¦ °í·ÁÇÑ µîºÐÆ÷ÇÏÁßÀ» ¹Þ´Â ¿øÅëÇü ÀûÃþ±¸Á¶¹°ÀÇ Á±¼¹Î°¨µµ |
|
³ªÅ¼ö ¼®»ç |
|
T26 |
|
2003³â 2¿ù |
|
¸ð¸àÆ®¿Í Ãà·ÂÀ» µ¿½Ã¿¡ ¹Þ´Â ¾ÆÄ¡ÀÇ °î·ü¸é¿Ü ÀÚÀ¯Áøµ¿ Çؼ®°ú
P-M »ó°üµµ |
|
Àü±³¿µ ¼®»ç |
|
T25 |
|
2003³â 2¿ù |
|
µîºÐÆ÷ÇÏÁßÀ» ¹Þ´Â ÆÄÇü°°üÀÇ ¸é¿ÜÁ±¼°µµ |
|
Á¶Çö¹Î ¼®»ç |
|
T24 ÇÁ·Î±×·¥½ÇÇà°á°úCDµµêó |
|
2003³â 2¿ù |
|
ÆÄÇü°ÆÇ ±¸Á¶¹°ÀÇ Àü´ÜÁ±¼ Ư¼º |
|
±¸º»°Ë ¼®»ç |
|
- |
|
2002³â 8¿ù |
|
Finite Element of Thin-Walled Multicell
Box Girder |
|
¹Ú³²È¸ ¹Ú»ç |
|
T23 |
|
2002³â 8¿ù |
|
±âÇÏ°¼ºÀ» °í·ÁÇÑ arch±¸Á¶¹°ÀÇ ÀÚÀ¯Áøµ¿ Çؼ® |
|
¿°ÀÀÁØ ¼®»ç |
|
T22 |
|
2002³â 8¿ù |
|
µîºÐÆ÷ÇÏÁßÀ» ¹Þ´Â ÆÄÇü°°üÀÇ Á±¼°Åµ¿ |
|
¾È¿ìö ¼®»ç |
|
T21 |
|
2002³â 8¿ù |
|
Á¶Àû½Ä öµµ±³·® ±¸Á¶¹°ÀÇ ³»Áø¼º´É Æò°¡¿¡ °üÇÑ ¿¬±¸ |
|
Á¤¿ëö ¼®»ç |
|
T20 |
|
2002³â 8¿ù |
|
Á¦Çü ÆÄÇü PlateÀÇ Àü´ÜÁ±¼Æ¯¼º¿¡ °üÇÑ ¸Å°³º¯¼ö ºÐ¼® |
|
À±»ó¿ ¼®»ç |
|
T19 |
|
2002³â 8¿ù |
|
À¯ÇÑ¿ä¼ÒÇؼ®À» ÀÌ¿ëÇÑ 2ÁÖÇü ÆÇÇü±³ÀÇ ±¸Á¶Çؼ® ¹æ¹ýº° Ư¡ ºÐ¼® |
|
±è¼º³² ¼®»ç |
|
T18 |
|
2002³â 2¿ù |
|
Slab Anchor¸¦ »ç¿ëÇÑ ÆÇÇü±³ÀÇ °Åµ¿Æ¯¼º ¿¬±¸ |
|
ÇÑ»óÀ± ¼®»ç |
|
T17 |
|
2002³â 2¿ù |
|
°°ü ÄÚ¾Æ ÇÕ¼º Áß°ø ±âµÕÀÇ ¿¬¼º °Åµ¿ ¿¬±¸ |
|
ÇÑ½Â·æ ¼®»ç |
|
T16 |
|
2001³â 8¿ù |
|
Three Dimensional Nonlinear Analysis
of Continuous Welded Rail Tracks |
|
ÀÓ³²Çü ¹Ú»ç |
|
T15 |
|
2001³â 8¿ù |
|
Experimental Formulation of the Equation
of Motion for Nonclassically Damped SDOF System |
|
±èÁ¾Çå ¹Ú»ç |
|
- |
|
2001³â 8¿ù |
|
Àü´Ü¿¬°áÀç °µµ¿¡ ¿µÇâÀ» ¹ÌÄ¡´Â º¯¼ö¿¡ ´ëÇÑ ¿¬±¸ |
|
¿©ÁøÈ£ ¼®»ç |
|
T14 |
|
2001³â 2¿ù |
|
µµ½É »ó½Â º¯´Ü¸é IÇüº¸ÀÇ È¾Á±¼ |
|
°µ¿ÀÏ ¼®»ç |
|
T10 |
|
2001³â 2¿ù |
|
°°üº¸° ¿øÇü RC±âµÕÀÇ ¿¬¼º°Åµ¿ Ư¼º |
|
±èµµ¿¬ ¼®»ç |
|
T9 |
|
2001³â 2¿ù |
|
ÆÄÇü PlateÀÇ Åº¼º Àü´ÜÁ±¼ Ư¼º |
|
ÇÑÅÃÈñ ¼®»ç |
|
T11 |
|
2001³â 2¿ù |
|
ÇÁ¸®½ºÆ®·¹½º µµÀÔ¿¡ µû¸¥ °»óÀÚÇü ±³·®ÀÇ °Åµ¿Æ¯¼º ¿¬±¸ |
|
±èÁÖÇü ¼®»ç |
|
T13 |
|
2001³â 2¿ù |
|
ÇÏÁß°íÀÇ ¿µÇâÀ» °í·ÁÇÑ ÀÏÃà´ëĪ ¾ÆÄ¡ÀÇ Åº¼º ÈÚ Á±¼°Åµ¿ |
|
ÇѱÝÈ£ ¼®»ç |
|
T12 |
|
2000³â 8¿ù |
|
Š ºñƲ¸²À» °í·ÁÇÑ 2ÁÖÇü±³¿¡ ´ëÇÑ ±¸Á¶Çؼ® |
|
ÀÌÁر⠼®»ç |
|
T8 |
|
2000³â 2¿ù |
|
µÚƲ¸²À» °í·ÁÇÑ ¼öÆò°î¼± »óÀÚÇü °Å´õÀÇ ³»ºÎ°Ýº® |
|
È«¼º¼ö ¼®»ç |
|
T6 |
|
2000³â 2¿ù |
|
¿ÂµµÇÏÁßÀ» °í·ÁÇÑ Àå´ë·¹ÀÏ ±ËµµÀÇ Á±¼°Åµ¿ |
|
°Áؼ® ¼®»ç |
|
T5 |
|
2000³â 2¿ù |
|
ÀÏÃà´ëĪ IÇüº¸ÀÇ Åº¼º ÈÚ Á±¼ ¸ð¸àÆ® ¼öÁ¤°è¼ö¿¡ ´ëÇÑ ¿¬±¸ |
|
±èÀ±Á¾ ¼®»ç |
|
T6 |
|
2000³â 2¿ù |
|
ÁöÁ¡ºÎ Ä·¹ö¸¦ °í·ÁÇÑ ¹Ù´ÚÆÇ ¸ð¸àÆ®ÀÇ ¸Å°³º¯¼ö ºÐ¼® |
|
½ÅµµÇü ¼®»ç |
|
T5 |
|
2000³â 2¿ù |
|
Development of 4-Node Cylindrical
Shell Element including Curvature Effect in Displacement
Field |
|
ÃÖÁøÀ¯ ¹Ú»ç |
|
T7 |
|
2000³â 2¿ù |
|
Finite Element Formulation of Mono-Symmetric
Curved BeamsIncluding Tortional and Distortional
Warping |
|
ÃÖ¿µÁØ ¹Ú»ç |
|
T7 |
|
1999³â 8¿ù |
|
À̼±Çü ¸éÁø ÀåÄ¡ÀÇ ¿ªÇÐƯ¼ºÀÌ ±³·® ±¸Á¶¹°ÀÇ ÀÀ´ä¿¡ ¹ÌÄ¡´Â ¿µÇâ |
|
±èÁ¾Ã¶ ¼®»ç |
|
T3 |
|
1999³â 8¿ù |
|
»óÀÚÇü °Å´õÀÇ ³»ºÎ°Ýº® °£°ÝÀÌ µÚƲ¸²¿¡ ¹ÌÄ¡´Â ¿µÇâ |
|
Ȳ¼±È£ ¼®»ç |
|
T4 |
|
1998³â 8¿ù |
|
¼öÆòº¸°Àç°¡ ¾ø´Â °°î¼± IÇüº¸ º¹ºÎÆÇÀÇ Åº¼ºÀü´Ü Á±¼ |
|
±èÀç¼® ¼®»ç |
|
T1 |
|
1998³â 8¿ù |
|
ź¼º °æ°èÀÇ Æí½ÉÀ» °í·ÁÇÑ ÀÏÃà ´ëĪ IÇüº¸ÀÇ Á±¼°Åµ¿ |
|
½ÅÁ¤·Ä ¼®»ç |
|
T1 |
|
1998³â 8¿ù |
|
°Å´õÀÇ »ó´ë óÁüÀ» °í·ÁÇÑ ±³·® ¹Ù´ÚÆÇÀÇ ÈÚ °Åµ¿¿¡ °üÇÑ ¿¬±¸ |
|
¾ç±âÀç ¼®»ç |
|
T1 |
|
1998³â 2¿ù |
|
»óÀÚÇü °Å´õÀÇ °Ýº®°£°ÝÀÌ µÚƲ¸² Š ÀÀ·Â¿¡ ¹ÌÄ¡´Â ¿µÇâ |
|
¼ÕÁØ»ó ¼®»ç |
|
T1 |
|
1998³â 2¿ù |
|
Bilinear À̷°À» °®´Â ´ÜÀÚÀ¯µµ ±¸Á¶¹°ÀÇ ÀÀ´ä¿¡ °üÇÑ
¿¬±¸ |
|
¾çÇöÁ¤ ¼®»ç |
|
T1 |
|
1997³â 8¿ù |
|
°í¼Óöµµ Â÷·®ÀÇ ÁÖÇàÀÌ ±³·®¿¡ ¹ÌÄ¡´Â Ãæ°Ý È¿°ú |
|
±ÇÀçÇö ¼®»ç |
|
T1 |
|
1997³â 8¿ù |
|
¼öÆò°î¼± IÇü±³ÀÇ µ¿Àû°Åµ¿ Ư¼º |
|
À±±â¿ë ¹Ú»ç |
|
T2 |
|
1997³â 8¿ù |
|
ź¼ºÁöÁ¡À» °í·ÁÇÑ ½½·¡ºêÀÇ °Åµ¿¿¡ °üÇÑ ¿¬±¸ |
|
¹Ú³²È¸ ¼®»ç |
|
T1 |
|
1997³â 8¿ù |
|
IÇü Ç÷£Áö-º¹ºÎÆÇÀÇ »óÈ£ÀÛ¿ëÀ» °í·ÁÇÑ Åº¼º ÈÚ Á±¼ |
|
Ãֽ°⠼®»ç |
|
T1 |
|
1997³â 2¿ù |
|
°íÀå·Â º¼Æ®¿¡ ÀÇÇÑ Ç÷£Áö Á¢ÇպΠ¼ø´Ü¸éÀÇ ÀÀ·Â¿¡ °üÇÑ ¿¬±¸ |
|
Á¤¿Ï±³ ¼®»ç |
|
- |
|
1997³â 2¿ù |
|
ź-¼Ò¼º ±âÃʺи® ÀåÄ¡¸¦ »ç¿ëÇÑ ±³·®ÀÇ ÁöÁøÀÀ´ä Ư¼º |
|
Á¶ÇѽŠ¼®»ç |
|
T1 |
|
1997³â 2¿ù |
|
Effects of Design
Variables of Reinforced Concrete Column on Seismic
Ductility Performance |
|
½Å¿¹È ¼®»ç |
|
T1 |
|
1996³â 8¿ù |
|
¿¬¼Óö±Ù ÄÜÅ©¸®Æ® Æ÷ÀåüÀÇ ÇǷνÇÇè |
|
¹ÚÁ¾¼· ¼®»ç |
|
T1 |
|
1996³â 8¿ù |
|
¿¬¼º ¼³°èÀÇ ±³·® ÇϺα¸Á¶ÀÇ Åº¼º, ºñź¼º Çؼ®¿¡ ÀÇÇÑ ÀÀ´ä
¼öÁ¤°è¼ö ÃßÁ¤ |
|
°À±¼® ¼®»ç |
|
- |
|
1996³â 2¿ù |
|
1Ãà ´ëĪ ¹ÚÆÇ ¾ÆÄ¡ÀÇ Á±¼ |
|
ÀÓ³²Çü ¼®»ç |
|
- |
|
1996³â 2¿ù |
|
°°î¼± IÇü º¸ÀÇ Ç÷£ÁöÀÇ Åº¼ºÁ±¼Æ¯¼º |
|
Ȳ¹Î¿À ¼®»ç |
|
- |
|
1996³â 2¿ù |
|
¼öÆò°î¼± °ÝÀÚÇü±³ÀÇ À¯ÇÑ¿ä¼Ò Çؼ® |
|
Á¤ÁÖÈ£ ¼®»ç |
|
T1 |
|
1995³â 8¿ù |
|
¹ÚÆÇ ¼öÆò°î¼±º¸ÀÇ ÀÚÀ¯Áøµ¿ |
|
ÃÖ¿µÁØ ¼®»ç |
|
T1 |
|
1995³â 2¿ù |
|
À̵¿Áú·®À» ÀÌ¿ëÇÑ ÁöÇÏö ±³·®ÀÇ Ãæ°Ý°è¼ö¿¡ °üÇÑ ¿¬±¸ |
|
±èÁ¾Çå ¼®»ç |
|
- |
|
1995³â 2¿ù |
|
Â÷·® Ãæµ¹·Î ÀÎÇÑ ±³·® ÁöÁ¡ºÎÀÇ °Åµ¿¿¡ °üÇÑ ¿¬±¸ |
|
±è¼ºÂù ¼®»ç |
|
- |
|
|